6.2.1 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)按本節(jié)規(guī)定調(diào)整構(gòu)件的組合內(nèi)力設(shè)計(jì)值，其層間變形應(yīng)符合本規(guī)范第5.5節(jié)的有關(guān)規(guī)定。構(gòu)件截面抗震驗(yàn)算時(shí)，非抗震的承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)除以本規(guī)范規(guī)定的承載力抗震調(diào)整系數(shù)；凡本章和本規(guī)范附錄未作規(guī)定者，應(yīng)符合現(xiàn)行有關(guān)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范的要求。

6.2.2 一、二、三、四級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，除框架頂層和柱軸壓比小于0.15者及框支梁與框支柱的節(jié)點(diǎn)外，柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求：

    一級(jí)的框架結(jié)構(gòu)和9度的一級(jí)框架可不符合上式要求，但應(yīng)符合下式要求：    

    當(dāng)反彎點(diǎn)不在柱的層高范圍內(nèi)時(shí)，柱端截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值可乘以上述柱端彎矩增大系數(shù)。
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6.2.2 框架結(jié)構(gòu)的抗地震倒塌能力與其破壞機(jī)制密切相關(guān)。試驗(yàn)研究表明，梁端屈服型框架有較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移大，抗震性能較好；柱端屈服型框架容易形成倒塌機(jī)制。  
在強(qiáng)震作用下結(jié)構(gòu)構(gòu)件不存在承載力儲(chǔ)備，梁端受彎承載力即為實(shí)際可能達(dá)到的最大彎矩，柱端實(shí)際可能達(dá)到的最大彎矩也與其偏壓下的受彎承載力相等。這是地震作用效應(yīng)的一個(gè)特點(diǎn)。因此，所謂“強(qiáng)柱弱梁”指的是：節(jié)點(diǎn)處梁端實(shí)際受彎承載力
 
這種概念設(shè)計(jì)，由于地震的復(fù)雜性、樓板的影響和鋼筋屈服強(qiáng)度的超強(qiáng)，難以通過精確的承載力計(jì)算真正實(shí)現(xiàn)。    本規(guī)范自89規(guī)范以來，在梁端實(shí)配鋼筋不超過計(jì)算配筋10％的前提下，將梁、柱之間的承載力不等式轉(zhuǎn)為梁、柱的地震組合內(nèi)力設(shè)計(jì)值的關(guān)系式，并使不同抗震等級(jí)的柱端彎矩設(shè)計(jì)值有不同程度的差異。采用增大柱端彎矩設(shè)計(jì)值的方法，只在一定程度上推遲柱端出現(xiàn)塑性鉸；研究表明，當(dāng)計(jì)入樓板和鋼筋超強(qiáng)影響時(shí)，要實(shí)現(xiàn)承載力不等式，內(nèi)力增大系數(shù)的取值往往需要大于2。由于地震是往復(fù)作用，兩個(gè)方向的柱端彎矩設(shè)計(jì)值均要滿足要求：當(dāng)梁端截面為反時(shí)針方向彎矩之和時(shí)，柱端截面應(yīng)為順時(shí)針方向彎矩之和；反之亦然。    
對(duì)于一級(jí)框架，89規(guī)范除了用增大系數(shù)的方法外，還提出了采用梁端實(shí)配鋼筋面積和材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的抗震受彎承載力所對(duì)應(yīng)的彎矩值的調(diào)整、驗(yàn)算方法。這里，抗震承載力即本規(guī)范5章的RE＝R／γRE＝R／0.75，此時(shí)必須將抗震承載力驗(yàn)算公式取等號(hào)轉(zhuǎn)換為對(duì)應(yīng)的內(nèi)力，即S＝R／γRE。當(dāng)計(jì)算梁端抗震受彎承載力時(shí)，若計(jì)入樓板的鋼筋，且材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值考慮一定的超強(qiáng)系數(shù)，則可提高框架“強(qiáng)柱弱梁”的程度。89規(guī)范規(guī)定，一級(jí)的增大系數(shù)可根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)估計(jì)節(jié)點(diǎn)左右梁端順時(shí)針或反時(shí)針方向受拉鋼筋的實(shí)際截面面積與計(jì)算面積的比值,取1.1λs作為實(shí)配增大系數(shù)的近似估計(jì)，其中的1.1來自鋼筋材料標(biāo)準(zhǔn)值與設(shè)計(jì)值的比值fyk／fy。柱彎矩增大系數(shù)值可參考λs的可能變化范圍確定：例如，當(dāng)梁頂面為計(jì)算配筋而梁底面為構(gòu)造配筋時(shí)，一級(jí)的λs不小于1.5，于是，柱彎矩增大系數(shù)不小于1.1×1.5＝1.65；二級(jí)λs不小于1.3，柱彎矩增大系數(shù)不小于1.43。  
2001規(guī)范比89規(guī)范提高了強(qiáng)柱弱梁的彎矩增大系數(shù)ηc，彎矩增大系數(shù)ηc考慮了一定的超配鋼筋(包括樓板的配筋)和鋼筋超強(qiáng)。一級(jí)的框架結(jié)構(gòu)及9度時(shí)，仍應(yīng)采用框架梁的實(shí)際抗震受彎承載力確定柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值，取二者的較大值。  
本次修訂，提高了框架結(jié)構(gòu)的柱端彎矩增大系數(shù)，而其他結(jié)構(gòu)中框架的柱端彎矩增大系數(shù)仍與2001規(guī)范相同；并補(bǔ)充了四級(jí)框架的柱端彎矩增大系數(shù)。對(duì)于一級(jí)框架結(jié)構(gòu)和9度時(shí)的一級(jí)框架，明確只需按梁端實(shí)配抗震受彎承載力確定柱端彎矩設(shè)計(jì)值；即使按增大系數(shù)的方法比實(shí)配方法保守，也可不采用增大系數(shù)的方法。對(duì)于二、三級(jí)框架結(jié)構(gòu)，也可按式(6.2.2—2)的梁端實(shí)配抗震受彎承載力確定柱端彎矩設(shè)計(jì)值，但式中的系數(shù)1.2可適當(dāng)降低，如取1.1即可；這樣，有可能比按內(nèi)力增大系數(shù)，即按式(6.2.2—1)調(diào)整的方法更經(jīng)濟(jì)、合理。計(jì)算梁端實(shí)配抗震受彎承載力時(shí)，還應(yīng)計(jì)入梁兩側(cè)有效翼緣范圍的樓板。因此，在框架剛度和承載力計(jì)算時(shí)，所計(jì)入的梁兩側(cè)有效翼緣范圍應(yīng)相互協(xié)調(diào)。  
即使按“強(qiáng)柱弱梁”設(shè)計(jì)的框架，在強(qiáng)震作用下，柱端仍有可能出現(xiàn)塑性鉸，保證柱的抗地震倒塌能力是框架抗震設(shè)計(jì)的關(guān)鍵。本規(guī)范通過柱的抗震構(gòu)造措施，使柱具有大的彈塑性變形能力和耗能能力，達(dá)到在大震作用下，即使柱端出鉸，也不會(huì)引起框架倒塌的目標(biāo)。  
當(dāng)框架底部若干層的柱反彎點(diǎn)不在樓層內(nèi)時(shí)，說明這些層的框架梁相對(duì)較弱。為避免在豎向荷載和地震共同作用下變形集中，壓屈失穩(wěn)，柱端彎矩也應(yīng)乘以增大系數(shù)。  
 對(duì)于軸壓比小于0.15的柱，包括頂層柱在內(nèi)，因其具有比較大的變形能力，可不滿足上述要求；對(duì)框支柱，在本規(guī)范第6.2.10條另有規(guī)定。

6.2.3 一、二、三、四級(jí)框架結(jié)構(gòu)的底層，柱下端截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值，應(yīng)分別乘以增大系數(shù)1.7、1.5、1.3和1.2。底層柱縱向鋼筋應(yīng)按上下端的不利情況配置。
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6.2.3 框架結(jié)構(gòu)計(jì)算嵌固端所在層即底層的柱下端過早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個(gè)結(jié)構(gòu)的抗地震倒塌能力。嵌固端截面乘以彎矩增大系數(shù)是為了避免框架結(jié)構(gòu)柱下端過早屈服。對(duì)其他結(jié)構(gòu)中的框架，其主要抗側(cè)力構(gòu)件為抗震墻，對(duì)其框架部分的嵌固端截面，可不作要求。    
當(dāng)僅用插筋滿足柱嵌固端截面彎矩增大的要求時(shí)，可能造成塑性鉸向底層柱的上部轉(zhuǎn)移，對(duì)抗震不利。規(guī)范提出按柱上下端不利情況配置縱向鋼筋的要求。

6.2.4 一、二、三級(jí)的框架梁和抗震墻的連梁，其梁端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整：

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6.2.4、6.2.5、6.2.8 防止梁、柱和抗震墻底部在彎曲屈服前出現(xiàn)剪切破壞是抗震概念設(shè)計(jì)的要求，它意味著構(gòu)件的受剪承載力要大于構(gòu)件彎曲時(shí)實(shí)際達(dá)到的剪力，即按實(shí)際配筋面積和材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的承載力之間滿足下列不等式：
       
規(guī)范在縱向受力鋼筋不超過計(jì)算配筋10％的前提下，將承載力不等式轉(zhuǎn)為內(nèi)力設(shè)計(jì)值表達(dá)式，不同抗震等級(jí)采用不同的剪力增大系數(shù)，使“強(qiáng)剪弱彎”的程度有所差別。該系數(shù)同樣考慮了材料實(shí)際強(qiáng)度和鋼筋實(shí)際面積這兩個(gè)因素的影響，對(duì)柱和墻還考慮了軸向力的影響，并簡化計(jì)算。  
一級(jí)的剪力增大系數(shù)，需從上述不等式中導(dǎo)出。直接取實(shí)配鋼筋面積與計(jì)算實(shí)配筋面積之比λs的1.1倍，是ηv最簡單的近似，對(duì)梁和節(jié)點(diǎn)的“強(qiáng)剪”能滿足工程的要求，對(duì)柱和墻偏于保守。89規(guī)范在條文說明中給出較為復(fù)雜的近似計(jì)算公式如下：
 
式中，λN為軸壓比，λSW為墻體實(shí)際受拉鋼筋(分布筋和集中筋) 截面面積與計(jì)算面積之比，ζ為考慮墻體邊緣構(gòu)件影響的系數(shù)，ρtw為墻體受拉鋼筋配筋率。
 
2001規(guī)范的框架柱、抗震墻的剪力增大系數(shù)ηvc、ηvw，即參考上述近似公式確定。此次修訂，框架梁、框架結(jié)構(gòu)以外框架的柱、連梁和抗震墻的剪力增大系數(shù)與2001規(guī)范相同，框架結(jié)構(gòu)的柱的剪力增大系數(shù)隨柱端彎矩增大系數(shù)的提高而提高；同時(shí)，明確一級(jí)的框架結(jié)構(gòu)及9度的一級(jí)框架，只需滿足實(shí)配要求，而即使增大系數(shù)為偏保守也可不滿足。同樣，二、三、四級(jí)框架結(jié)構(gòu)的框架柱，也可采用實(shí)配方法而不采用增大系數(shù)的方法，使之較為經(jīng)濟(jì)又合理。  
注意：柱和抗震墻的彎矩設(shè)計(jì)值系經(jīng)本節(jié)有關(guān)規(guī)定調(diào)整后的取值；梁端、柱端彎矩設(shè)計(jì)值之和須取順時(shí)針方向之和以及反時(shí)針方向之和兩者的較大值；梁端縱向受拉鋼筋也按順時(shí)針及反時(shí)針方向考慮。

6.2.6 一、二、三、四級(jí)框架的角柱，經(jīng)本規(guī)范第6.2.2、6.2.3、6.2.5、6.2.10條調(diào)整后的組合彎矩設(shè)計(jì)值、剪力設(shè)計(jì)值尚應(yīng)乘以不小于1.10的增大系數(shù)。
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6.2.6 地震時(shí)角柱處于復(fù)雜的受力狀態(tài)，其彎矩和剪力設(shè)計(jì)值的增大系數(shù)，比其他柱略有增加，以提高抗震能力。

6.2.7 抗震墻各墻肢截面組合的內(nèi)力設(shè)計(jì)值，應(yīng)按下列規(guī)定采用：

    1 一級(jí)抗震墻的底部加強(qiáng)部位以上部位，墻肢的組合彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以增大系數(shù)，其值可采用1.2剪力相應(yīng)調(diào)整。

    2 部分框支抗震墻結(jié)構(gòu)的落地抗震墻墻肢不應(yīng)出現(xiàn)小偏心受拉。

    3 雙肢抗震墻中，墻肢不宜出現(xiàn)小偏心受拉；當(dāng)任一墻肢為偏心受拉時(shí)，另一墻肢的剪力設(shè)計(jì)值、彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以增大系數(shù)1.25。
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6.2.7 對(duì)一級(jí)抗震墻規(guī)定調(diào)整截面的組合彎矩設(shè)計(jì)值，目的是通過配筋方式迫使塑性鉸區(qū)位于墻肢的底部加強(qiáng)部位。89規(guī)范要求底部加強(qiáng)部位的組合彎設(shè)計(jì)值均按墻底截面的設(shè)計(jì)值采用，以上一般部位的組合彎矩設(shè)計(jì)值按線性變化，對(duì)于較高的房屋，會(huì)導(dǎo)致與加強(qiáng)部位相鄰一般部位的彎矩取值過大。2001規(guī)范改為：底部加強(qiáng)部位的彎矩設(shè)計(jì)值均取墻底部截面的組合彎矩設(shè)計(jì)值，底部加強(qiáng)部位以上，均采用各墻肢截面的組合彎矩設(shè)計(jì)值乘以增大系數(shù)，但增大后與加強(qiáng)部位緊鄰一般部位的彎矩有可能小于相鄰加強(qiáng)部位的組合彎矩。本次修訂，改為僅加強(qiáng)部位以上乘以增大系數(shù)。主要有兩個(gè)目的：一是使墻肢的塑性鉸在底部加強(qiáng)部位的范圍內(nèi)得到發(fā)展，不是將塑性鉸集中在底層，甚至集中在底截面以上不大的范圍內(nèi)，從而減輕墻肢底截面附近的破壞程度，使墻肢有較大的塑性變形能力；二是避免底部加強(qiáng)部位緊鄰的上層墻肢屈服而底部加強(qiáng)部位不屈服。  
當(dāng)抗震墻的墻肢在多遇地震下出現(xiàn)小偏心受拉時(shí)，在設(shè)防地震、罕遇地震下的抗震能力可能大大喪失；而且，即使多遇地震下為偏壓的墻肢而設(shè)防地震下轉(zhuǎn)為偏拉，則其抗震能力有實(shí)質(zhì)性的改變，也需要采取相應(yīng)的加強(qiáng)措施。  
雙肢抗震墻的某個(gè)墻肢為偏心受拉時(shí)，一旦出現(xiàn)全截面受拉開裂，則其剛度退化嚴(yán)重，大部分地震作用將轉(zhuǎn)移到受壓墻肢，因此，受壓肢需適當(dāng)增大彎矩和剪力設(shè)計(jì)值以提高承載能力。注意到地震是往復(fù)的作用，實(shí)際上雙肢墻的兩個(gè)墻肢，都可能要按增大后的內(nèi)力配筋。

6.2.8 一、二、三級(jí)的抗震墻底部加強(qiáng)部位，其截面組合的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整：

6.2.9 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的梁、柱、抗震墻和連梁，其截面組合的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下列要求：

    跨高比大于2.5的梁和連梁及剪跨比大于2的柱和抗震墻：

    跨高比不大于2.5的連梁、剪跨比不大于2的柱和抗震墻、部分框支抗震墻結(jié)構(gòu)的框支柱和框支梁、以及落地抗震墻的底部加強(qiáng)部位：

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6.2.9 框架柱和抗震墻的剪跨比可按圖15及公式  進(jìn)行計(jì)算。

6.2.10 部分框支抗震墻結(jié)構(gòu)的框支柱尚應(yīng)滿足下列要求：

    1 框支柱承受的最小地震剪力，當(dāng)框支柱的數(shù)量不少于10根時(shí)，柱承受地震剪力之和不應(yīng)小于結(jié)構(gòu)底部總地震剪力的20％；當(dāng)框支柱的數(shù)量少于10根時(shí)，每根柱承受的地震剪力不應(yīng)小于結(jié)構(gòu)底部總地震剪力的2％?？蛑е牡卣饛澗貞?yīng)相應(yīng)調(diào)整。

    2 一、二級(jí)框支柱由地震作用引起的附加軸力應(yīng)分別乘以增大系數(shù)1.5、1.2；計(jì)算軸壓比時(shí)，該附加軸力可不乘以增大系數(shù)。

    3 一、二級(jí)框支柱的頂層柱上端和底層柱下端，其組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)分別乘以增大系數(shù)1.5和1.25，框支柱的中間節(jié)點(diǎn)應(yīng)滿足本規(guī)范第6.2.2條的要求。

    4 框支梁中線宜與框支柱中線重合。

6.2.11 部分框支抗震墻結(jié)構(gòu)的一級(jí)落地抗震墻底部加強(qiáng)部位尚應(yīng)滿足下列要求：

    1 當(dāng)墻肢在邊緣構(gòu)件以外的部位在兩排鋼筋間設(shè)置直徑不小于8mm、間距不大于400mm的拉結(jié)筋時(shí)，抗震墻受剪承載力驗(yàn)算可計(jì)入混凝土的受剪作用。

    2 墻肢底部截面出現(xiàn)大偏心受拉時(shí)，宜在墻肢的底截面處另設(shè)交叉防滑斜筋，防滑斜筋承擔(dān)的地震剪力可按墻肢底截面處剪力設(shè)計(jì)值的30％采用。

6.2.12 部分框支抗震墻結(jié)構(gòu)的框支柱頂層樓蓋應(yīng)符合本規(guī)范附錄E第E.1節(jié)的規(guī)定。
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6.2.10～6.2.12 這幾條規(guī)定了部分框支結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算的注意事項(xiàng)。  
第6.2.10條1款的規(guī)定，適用于本章6.1.1條所指的框支層不超過2層的情況。本次修訂，將本層地震剪力改為底層地震剪力即基底剪力，但主樓與裙房相連時(shí)，不含裙房部分的地震剪力，框支柱也不含裙房的框架柱。    
框支結(jié)構(gòu)的落地墻，在轉(zhuǎn)換層以下的部位是保證框支結(jié)構(gòu)抗震性能的關(guān)鍵部位，這部位的剪力傳遞還可能存在矮墻效應(yīng)。為了保證抗震墻在大震時(shí)的受剪承載力，只考慮有拉筋約束部分的混凝土受剪承載力。  
無地下室的部分框支抗震墻結(jié)構(gòu)的落地墻，特別是聯(lián)肢或雙肢墻，當(dāng)考慮不利荷載組合出現(xiàn)偏心受拉時(shí)，為了防止墻與基礎(chǔ)交接處產(chǎn)生滑移，宜按總剪力的30％設(shè)置45°交叉防滑斜筋，斜筋可按單排設(shè)在墻截面中部并應(yīng)滿足錨固要求。

6.2.13 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)抗震計(jì)算時(shí)，尚應(yīng)符合下列要求：

    1 側(cè)向剛度沿豎向分布基本均勻的框架-抗震墻結(jié)構(gòu)和框架-核心筒結(jié)構(gòu)，任一層框架部分承擔(dān)的剪力值，不應(yīng)小于結(jié)構(gòu)底部總地震剪力的20％和按框架-抗震墻結(jié)構(gòu)、框架-核心筒結(jié)構(gòu)計(jì)算的框架部分各樓層地震剪力中最大值1.5倍二者的較小值。

    2 抗震墻地震內(nèi)力計(jì)算時(shí)，連梁的剛度可折減，折減系數(shù)不宜小于0.50。

    3 抗震墻結(jié)構(gòu)、部分框支抗震墻結(jié)構(gòu)、框架-抗震墻結(jié)構(gòu)、框架-核心筒結(jié)構(gòu)、筒中筒結(jié)構(gòu)、板柱-抗震墻結(jié)構(gòu)計(jì)算內(nèi)力和變形時(shí)，其抗震墻應(yīng)計(jì)入端部翼墻的共同工作。

    4 設(shè)置少量抗震墻的框架結(jié)構(gòu)，其框架部分的地震剪力值，宜采用框架結(jié)構(gòu)模型和框架-抗震墻結(jié)構(gòu)模型二者計(jì)算結(jié)果的較大值。
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6.2.13 本條規(guī)定了在結(jié)構(gòu)整體分析中的內(nèi)力調(diào)整：    
1 按照框墻結(jié)構(gòu)(不包括少墻框架體系和少框架的抗震墻體系)中框架和墻體協(xié)同工作的分析結(jié)果，在一定高度以上，框架按側(cè)向剛度分配的剪力與墻體的剪力反號(hào)，二者相減等于樓層的地震剪力，此時(shí)，框架承擔(dān)的剪力與底部總地震剪力的比值基本保持某個(gè)比例；按多道防線的概念設(shè)計(jì)要求，墻體是第一道防線，在設(shè)防地震、罕遇地震下先于框架破壞，由于塑性內(nèi)力重分布，框架部分按側(cè)向剛度分配的剪力會(huì)比多遇地震下加大。  
我國20世紀(jì)80年代1／3比例的空間框墻結(jié)構(gòu)模型反復(fù)荷載試驗(yàn)及該試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷膹椝苄苑治霰砻鳎罕３謽菍觽?cè)向位移協(xié)調(diào)的情況下，彈性階段底部的框架僅承擔(dān)不到5％的總剪力；隨著墻體開裂，框架承擔(dān)的剪力逐步增大；當(dāng)墻體端部的縱向鋼筋開始受拉屈服時(shí)，框架承擔(dān)大于20％總剪力；墻體壓壞時(shí)框架承擔(dān)大于33％的總剪力。本規(guī)范規(guī)定的取值，既體現(xiàn)了多道抗震設(shè)防的原則，又考慮了當(dāng)前的經(jīng)濟(jì)條件。對(duì)于框架-核心筒結(jié)構(gòu)，尚應(yīng)符合本規(guī)范6.7.1條1款的規(guī)定。  
此項(xiàng)規(guī)定適用于豎向結(jié)構(gòu)布置基本均勻的情況；對(duì)塔類結(jié)構(gòu)出現(xiàn)分段規(guī)則的情況，可分段調(diào)整；對(duì)有加強(qiáng)層的結(jié)構(gòu)，不含加強(qiáng)層及相鄰上下層的調(diào)整。此項(xiàng)規(guī)定不適用于部分框架柱不到頂，使上部框架柱數(shù)量較少的樓層。  
2 計(jì)算地震內(nèi)力時(shí)，抗震墻連梁剛度可折減；計(jì)算位移時(shí)，連梁剛度可不折減?？拐饓Φ倪B梁剛度折減后，如部分連梁尚不能滿足剪壓比限值，可采用雙連梁、多連梁的布置，還可按剪壓比要求降低連梁剪力設(shè)計(jì)值及彎矩，并相應(yīng)調(diào)整抗震墻的墻肢內(nèi)力。  
3 抗震墻應(yīng)計(jì)入腹板與翼墻共同工作。對(duì)于翼墻的有效長度，89規(guī)范和2001規(guī)范有不同的具體規(guī)定，本次修訂不再給出具體規(guī)定。2001規(guī)范規(guī)定：“每側(cè)由墻面算起可取相鄰抗震墻凈間距的一半、至門窗洞口的墻長度及抗震墻總高度的15％三者的最小值”，可供參考。  
4 對(duì)于少墻框架結(jié)構(gòu)，框架部分的地震剪力取兩種計(jì)算模型的較大值較為妥當(dāng)。

6.2.14 框架節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)的抗震驗(yàn)算應(yīng)符合下列要求：

    1 一、二、三級(jí)框架的節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)應(yīng)進(jìn)行抗震驗(yàn)算；四級(jí)框架節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)可不進(jìn)行抗震驗(yàn)算，但應(yīng)符合抗震構(gòu)造措施的要求。

    2 核芯區(qū)截面抗震驗(yàn)算方法應(yīng)符合本規(guī)范附錄D的規(guī)定。
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6.2.14 節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)是保證框架承載力和抗倒塌能力的關(guān)鍵部位。本次修訂，增加了三級(jí)框架的節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)進(jìn)行抗震驗(yàn)算的規(guī)定。  
2001規(guī)范提供了梁寬大于柱寬的框架和圓柱框架的節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)驗(yàn)算方法。梁寬大于柱寬時(shí)，按柱寬范圍內(nèi)和范圍外分別計(jì)算。圓柱的計(jì)算公式依據(jù)國外資料和國內(nèi)試驗(yàn)結(jié)果提出：
 
根據(jù)重慶建筑大學(xué)2000年完成的4個(gè)圓柱梁柱節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)，對(duì)比了計(jì)算和試驗(yàn)的節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)受剪承載力，計(jì)算值與試驗(yàn)之比約為85％，說明此計(jì)算公式的可靠性有一定保證。