4.2 材料

4.2.1 防空地下室結構的材料選用，應在滿足防護要求的前提下，做到因地制宜、就地取材。地下水位以下或有鹽堿腐蝕時，外墻不宜采用磚砌體。當處于腐蝕性環(huán)境時，各種材料均應采取防腐蝕措施。
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4.2.1 防空地下室結構材料應根據使用要求、上部建筑結構類型和當地條件，采用堅固耐久、耐腐蝕和符合防火要求的建筑材料。
本條提出在地下水位以下或有鹽堿腐蝕時外墻不宜采用磚砌體，是考慮到磚外墻長期在地下水位以下或有鹽堿腐蝕的土中會造成表面剝落，腐蝕較快，不能保持應有的強度。但從調查中確也發(fā)現，在同樣條件下，有少量工程由于材料及施工質量較好等原因，經過數十年時間考驗至今仍然完好。因此在有可靠技術措施條件下，為降低造價外墻采用磚砌體也非絕對不可。但在一般情況下，為確保工程質量，還是盡可能不用磚砌體作外墻為好。

4.2.2 防空地下室鋼筋混凝土結構構件，不得采用冷軋帶肋鋼筋、冷拉鋼筋等經冷加工處理的鋼筋。
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4.2.2 對防空地下室中鋼筋混凝土結構構件來說，處于屈服后開裂狀態(tài)仍屬正常的工作狀態(tài)，這點與靜力作用下結構構件所處的狀態(tài)有很大不同。冷軋帶肋鋼筋、冷拉鋼筋等經冷加工處理的鋼筋伸長率低，塑性變形能力差，延性不好，故本條規(guī)定不得采用。

4.2.3 在動荷載和靜荷載同時作用或動荷載單獨作用下，材料強度設計值可按下列公式計算確定：

?_d=γ_d?　　　　　　(4.2.3)

式中 ?_d——動荷載作用下材料強度設計值(N/mm²)；

?——靜荷載作用下材料強度設計值(N/mm²)；

γ_d——動荷載作用下材料強度綜合調整系數，可按表4.2.3的規(guī)定采用。

表4.2.3 材料強度綜合調整系數γd

續(xù)表 4.2.3

注：1 表中同一種材料或砌體的強度綜合調整系數可適用于受拉、受壓、受剪和受扭等不同受力狀態(tài)。
2 對于采用蒸汽養(yǎng)護或摻人早強劑的混凝土,其強度綜合調整系數應乘以折減系數0.90。

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4.2.3 表4.2.3給出的材料強度綜合調整系數是考慮了普通工業(yè)與民用建筑規(guī)范中材料分項系數、材料在快速加載作用下的動力強度提高系數和對防空地下室結構構件進行可靠度分析后綜合確定的，故稱為材料強度綜合調整系數。
本規(guī)范在確定材料動力強度提高系數時，取與結構構件達到最大彈性變形時間為50ms時對應的一組材料動力強度提高系數。
同一材料在不同受力狀態(tài)下可取同一材料強度提高系數。試驗表明：在快速變形下，受壓鋼筋強度提高系數與受拉鋼筋相一致?；炷潦芾瓘姸忍岣呦禂惦m然比受壓時大，但考慮齡期影響，混凝土后期受拉強度比受壓強度提高的要少，二者綜合考慮，混凝土受拉、受壓可取同一材料強度提高系數。鋼筋混凝土構件受彎時材料強度的提高，可看成混凝土受壓和鋼筋受拉強度的提高；受剪時材料強度的提高，可看成混凝土受拉或受壓強度的提高。砌體材料因缺乏完整試驗資料，近似參考磚砌體受壓強度提高系數取值。鋼材的材料強度提高系數是參照鋼筋的材料強度提高系數給出。
由于混凝土強度提高系數中考慮了齡期效應的因素，其提高系數為1.2～1.3，故對不應考慮后期強度提高的混凝土，如蒸氣養(yǎng)護或摻入早強劑的混凝土應乘以拆減系數0.9。
根據對鋼筋、混凝土及磚砌體的試驗，材料或構件初始靜應力即使高達屈服強度的65％～70％，也不影響動荷載作用下材料動力強度提高的比值，因此在動荷載與靜荷載同時作用下，材料動力強度提高系數可取同一數值。
現行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB 50010用300MPa級光圓鋼筋取代235MPa級光圓鋼筋，并增加強度為500MPa級的高強熱軋帶肋鋼筋。本次修訂與其保持一致。

4.2.4 在動荷載與靜荷載同時作用或動荷載單獨作用下，混凝土和砌體的彈性模量可取靜荷載作用時的1.2倍；鋼材的彈性模量可取靜荷載作用時的數值。
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4.2.4 試驗證明，動荷載作用下鋼筋彈性模量與靜荷載作用下相同；混凝土和砌體彈性模量是靜荷載作用下的1.2倍。

4.2.5 在動荷載與靜荷載同時作用或動荷載單獨作用下，各種材料的泊松比均可取靜荷載作用時的數值。